Beställning av ASTM B111 aluminiumbronsrör

Genom ett par veckors arbete är vi redo att leverera ASTM B111 UNS C61300 bronsrör i aluminium till vår italienska kund.

De kommer att användas för värmeväxlare, dimensionen är: OD 10MM x WT 0.89MM x Längd 1,500 XNUMXMM.

Vi kan också producera UNS C11000, UNS C44300, UNS C68700, UNS C70600, UNS C71500.

Om du har sådana RFQ: er, välkommen att kontakta oss via [E skyddas] eller WhatsApp: +86 177 7897 6690

Beställning av ASME SB265 Gr.2 titanplatta

Slutligen levererade vi framgångsrikt ädelmetallplåten till vår Saudiarabiska kund. De kommer att användas för tillverkning av tryckfartygen för den petrokemiska anläggningen.

Standard: ASME SB265, ASME AVSNITT II Del B

Betyg: 2

Mått:

3x1000x1000mm

10x2000x2500mm

12x1600x3000mm

20x1000x1200mm

Varför ammoniakkorrosion är vanligt för koppar och dess legeringar?

Ammoniak är ett viktigt råmaterial för tillverkning av salpetersyra, ammoniumsalt och amin. Ammoniak är gas vid rumstemperatur och kan kondenseras under tryck. De flesta metaller som rostfritt stål, aluminium, magnesium, titan, etc. har utmärkt korrosionsbeständighet mot ammoniakgas, flytande ammoniak och ammoniakvatten, utom koppar och andra kopparlegeringar.

Koppar - zinklegeringar inklusive mässing av mässing och aluminium mässing är kopparlegeringar det som är mest mottagligt för ammoniakinducerad spänningskorrosionssprickning (NH3SCC). Ammoniakspänningskorrosion i kopparlegeringsvärmeväxlarrör kännetecknas av ytkrackning, grön / ljusblå Cu-Ammoniak-korrosionskomplex (föreningar) och bildandet av en enda eller höggrenad spricka på rörytan, som kan vara transgranulär eller intergranulär , vilket beror på miljön och stressnivåerna. Flytande ammoniakspänningskorrosion bildas när mediet samtidigt uppfyller följande villkor:

  1. Tillfällen där flytande ammoniak (vatteninnehåll högst 0.2%) troligen kommer att förorenas av luft (syre eller koldioxid);
  2. Driftstemperaturen är högre än -5 ℃.

I själva verket är syre och andra oxidanter såsom vatten viktiga förhållanden för spänningskorrosion av koppar. Det finns mycket potentiell korrosion i oljeraffinering på grund av föroreningar i originalet och tillsatser i processen. De typer av ammoniakinducerad krackningskorrosion inkluderande:

H2S-NH3-H2O korrosion

Detta bestäms huvudsakligen av mediets koncentration, flödeshastighet och egenskaper. Ju högre koncentration av NH3 och H2S, desto allvarligare korrosion; Ju högre flödeshastighet för röret i röret, desto starkare är korrosionen. Den låga flödeshastigheten leder till avsättning av ammoniumsalt och lokal korrosion; Vissa media, t.ex. cyanid, förvärrar korrosionen, och syre (som kommer in med det injicerade vattnet) påskyndar korrosionen.

Ammoniakkorrosion av svavelsyraalkyleringstorn

För att kontrollera överdriven korrosion av kolonnens toppsystem i fraktioneringssektionen är alkalisk tvätt- och tvättreaktorprodukter mycket viktigt för att avlägsna sura föroreningar. Precedens för neutraliserande och filmbildande amininhibitorer har ibland använts i torntoppsystem. För att minska korrosionshastigheten och minimera mängden hämmare som används, kan neutraliserande aminer eller NH3 neutralisera tornets toppvattenkondensat till ett pH av 6 till 7. Men i vissa fall kan NH3 orsaka spänningskorrosionssprickor av marinblåsande mässingsrör i luftkondensatorer. .

Ammoniakkorrosion av katalytisk reformering

Det finns flera typer av spänningskorrosionssprickor i katalytiska reformeringsenheter, varav en är ammoniakinducerad spänningskorrosionssprickning. NH3 finns i avloppet från förbehandlingsreaktorn och reformeringsreaktorn och löses i vatten för att bilda ammoniak, vilket orsakar snabb spänningskorrosionssprickning av den kopparbaserade legeringen.

Ammoniakkorrosion av försenad koksenhet

Utrustningen för den fördröjda koksenheten är mottaglig för korrosionsmekanismer vid låg temperatur, inklusive ammoniakinducerad spänningskrackning av kopparbaserad legering. Dessa korrosionsmekanismer spelar en roll i processen för vattenkylning, ångkoksrengöring och luftventilation. Men eftersom alla koksstorn vanligtvis har ventilationsrör och avblåsningstankar utsätts de nästan kontinuerligt för våt ventilationsånga och vätska.

Kyl- och avluftningsångor och vätskor innehåller vanligtvis stora mängder H2S, NH3, NH4Cl, NH4HS och cyanid, som frigörs från den termiska krackningsreaktionen från fodret till koksanläggningen. På grund av närvaron av NH3 i koksenheten uppstår ammoniakinducerad spänningskorrosionssprickning i kopparlegeringsrör vid ett högt pH-värde.

Ammoniakkorrosion av svavelåtervinningsenheten

Gasfoder är vanligtvis rik på H2S och mättad vattenånga, och kan också blandas med kolväten och aminer, vilket kan få H att genomsyra metallen, så ta hänsyn till riskerna för vätgasinducerad sprickbildning (inklusive vätebullning) och sulfidspänningssprickor ( SSC) i gasflöden. Dessutom kan det finnas NH3 i gasmatningen, vilket kan orsaka nh3-inducerad spänningskorrosionssprickning, och cyanid kan också påskynda korrosionshastigheten.

När massfraktionen av Zn reduceras till mindre än 15% förbättras korrosionsbeständigheten hos Cu-Zn-legeringen. SCC i ångmiljön kan ibland styras med hjälp av att förhindra att luft tränger in. Kopparlegeringarnas känslighet bedöms generellt genom att undersöka och övervaka PH-värdet för vattenprover och NH3. Eddys nuvarande inspektion eller visuella inspektion kan användas för att bedöma krackningen i värmeväxlarpaketet. Kort sagt, koppar och dess legeringar bör undvikas i produktionsprocesser som involverar ammoniak och flytande ammoniak.

Värmebehandling av Beryllium Copper C17200

Värmebehandlingen av Cu-Be-legering är huvudsakligen härdning av fast lösning och härdning av åldrande. Till skillnad från andra kopparlegeringar vars styrka endast erhålls genom kallbearbetning, erhålls smidad kopparberyllium genom kallbearbetning och härdningsprocesser med het åldrande upp till 1250-1500 Mpa. Åldringshärdning kallas ofta utfällningshärdning eller värmebehandling. Beryllium-kopparlegerings förmåga att acceptera denna värmebehandling är överlägsen andra legeringar när det gäller formning och mekaniska egenskaper. Exempelvis kan komplexa former uppnås vid högsta hållfasthet och hårdhetsnivåer för någon annan koppar-baslegering, det vill säga i materialets rullande och därefter åldrande tillstånd. Följande text beskriver i detalj den åldrande härdningsprocessen med hög styrka Cu-Be legering C17200såväl som den specifika värmebehandlingen av smide- och gjutlegeringar, rekommenderad värmebehandlingsutrustning, ytoxidation och allmän lösningsglödgningsmetoder.

Under åldringshärdning bildas mikroskopiska berylliumrika partiklar i metallmatrisen, en diffusionsstyrd reaktion vars styrka varierar med åldringstid och temperatur. Den rekommenderade standardtiden och temperaturen låter delarna nå sin toppstyrka inom två till tre timmar utan att kompromissa med styrkan på grund av långvarig exponering för temperatur. Exempelvis visar C17200-legeringens svarskurva i figuren hur låg temperatur, standardtemperatur och hög åldringstemperatur påverkar legeringens toppprestanda och den tid som krävs för att nå toppstyrka.

Som framgår av figuren, vid låga temperaturer på 550 ° C, ökar styrkan på C290 långsamt och toppar inte förrän cirka 17200 timmar senare. Vid en standardtemperatur på 30 ° F (600 ° C) under 315 timmar förändrades styrkan på C3 lite. Vid 17200 ° C (700 ° F) toppar intensiteten inom 370 minuter och sjunker nästan omedelbart. Kort sagt, när åldringstemperaturen ökar, minskar både den tid som krävs för att nå toppintensiteten och den maximala tillgängliga intensiteten.

C17200 Koppar Beryllium kan åldras med olika styrkor. Åldringstopp avser åldrande till maximal intensitet. Legeringarna som inte har åldrats till sin maximala styrka är olagrade och legeringar som har överskridit sin maximala styrka är överåldrade. Underåldrande Cu-Beryllium ökar segheten, enhetlig töjning och utmattningshållfasthet, medan överåldring ökar ledningsförmågan, värmeledningsförmågan och dimensionens stabilitet. Kopparberyllium åldras inte vid rumstemperatur även om det lagras under lång tid.

Den tillåtna avvikelsen för åldrande härdningstid beror på ugnstemperatur och slutkrav. För att uppnå den optimala åldern vid standardtemperatur kontrolleras ugntiden generellt inom ± 30 minuter. För åldrande med hög temperatur krävs emellertid en mer exakt tidtagning för att undvika medelvärde. Till exempel måste åldringstiden för C17200 vid 700 ° C (370 ° F) kontrolleras inom ± 3 minuter för att upprätthålla toppprestanda. På samma sätt, på grund av den kraftiga ökningen av åldrande svarskurva i det inledande skedet, kräver otillräcklig åldring också strikt kontroll av processvariabler. I en vanlig åldringshärdningscykel är uppvärmnings- och kylningshastigheter inte viktiga. För att säkerställa att delar inte börjar åldras innan de når temperaturen kan termoelement placeras för att bestämma när önskad temperatur har uppnåtts.

Åldrande härdningsutrustning

Återcirkulerande luftugn. Temperaturen på den återcirkulerade luftugnen regleras till ± 15 ° F (± 10 ° C). Det rekommenderas för åldrande härdning av koppar-berylliumdelar. Dessa ugnar är utformade för att rymma stora och små volymer av delar och är idealiska för att trumma delar på åldrande bärare. På grund av dess rena termiska kvalitet är det emellertid nödvändigt att undvika otillräckligt åldrande eller för kort åldringscykel för massdelar.

Kedjealldningsugn. Åldningsugn av stålsträng med skyddande atmosfär som värmemedium är lämplig för bearbetning av stora mängder berylliumkopperspiral, vanligtvis i en lång ugn, så att materialet kan expanderas eller krulas. Detta möjliggör bättre kontroll av tid och temperatur, så att man undviker partiell enhetlighet och förmågan att kontrollera speciella perioder med otillräcklig eller hög åldrande temperatur / kort tid och selektiv härdning.

Saltbad. Vi rekommenderar också användning av saltbad för att åldras härda berylliumkopparlegeringar. Saltbad ger snabb och jämn uppvärmning och rekommenderas i alla temperaturhärdningsområden, särskilt för korta perioder med hög temperatur åldrande.

Vakuumugn. Vakuumåldring av koppar-berylliumdelar kan framgångsrikt genomföras men man måste vara försiktig. Eftersom vakuumugnsuppvärmning endast förlitar sig på strålning är det svårt att värma delar med stora laster jämnt. Delarna utanför lasten utsätts för mer direkt strålning än delarna inuti, så att temperaturgradienten efter värmebehandling kommer att förändra prestandan. För att säkerställa enhetlig uppvärmning bör belastningen begränsas och delarna måste isoleras från värmespolen. Vakuumugnar kan också användas för att fylla på inerta gaser som argon eller kväve. På samma sätt, om inte ugnen är utrustad med en cirkulationsfläkt, måste delarna skyddas.

Kan koppar och stål svetsas samman?

Som vi alla vet är koppar och stål (järn) två olika metaller. Kopparnas värmeledningsförmåga är 7-11 gånger större än för vanligt kolstål, och det är svårt att nå smälttemperaturen. När koppar smälts är dess ytspänning 1/3 mindre än järn, och dess fluiditet är 1-1.5 gånger större än för järn. Järn och koppar är oändligt lösliga i flytande tillstånd och ändliga i fast tillstånd och bildar inte intermetalliska föreningar. För den fasta lösningen av järn och koppar är lösligheten för järn i koppar vid 650 'endast 0.2%, och den för koppar vid 1094' är endast 4%. Dessutom är kopparnas linjära expansionskoefficient cirka 40% större än för järn. Kristallisationstemperaturområdet för järn-kopparlegering är cirka 300-400 ℃, och det är också lätt att bilda (Cu + Cu2O), (Fe + FeS), (Ni + Ni3S2) och en annan lågsmältande eutektik. Den flytande koppar- eller kopparlegeringen har en stark permeabilitet för korngränsen för stålet nära sprickzonen. Egenskaperna hos koppar bestämmer att svetsning av stål och koppar ofta är svårt.

  1. Svetsning värme spricka.
  2. Intergranulär penetration och penetrationsspricka.

Detta inträffar vanligtvis i den nära svetsade zonen hos stålsidesmatrisen. Uppgifterna visar att tillsatsen av Mn, Ti, V och andra element till kopparlegeringen eller svetsfog som innehåller Ni, Al och Si effektivt kan minska tendensen till penetrationssprickor. Till exempel, när innehållet av Ni är högre än 16% (massfraktion), kommer ingen penetrationsspricka att uppstå, medan allvarlig penetrering kommer att inträffa i bronsinnehållande tenn. Dessutom påverkar mikrostrukturen av stål också, såsom flytande koppar kan infiltrera austenit men inte ferrit, så enfasigt austenitiskt stål är benäget för osmotiska sprickor, men inte för Austenitic - Ferrit dubbelfasstål.

  1. Svetsen mulen

Det är allmänt trott att överskyet i svetsar orsakas av det höga halten Fe i svetsar. När den flytande metallen i oändlig lösning stelnar från hög temperatur till fast substans minskar lösligheten hos Fe kraftigt och bildar mulen i svetsen, vilket kommer att påverka svetsfogarnas prestanda.

Men eftersom stål och koppar har liknande gittertyper, gitterkonstanter och atomradier vid höga temperaturer, låter speciella svetsningstekniker svetsas samman. Det antas allmänt att när Fe är 0.2% -1.1% i svetsen, är svetsstrukturen stor a-fas med dålig sprickmotstånd. Med ökningen av järninnehållet var svetsen a + ε tvåfasig struktur med den bästa sprickmotståndet, särskilt när Fe-massfraktionen var 10% -43%. Vet du hur du svetsar rostfritt stål och koppar?

Manuell bågsvetsning, argonbågsvetsning och gasskyddad svetsning kan svetsa stål och koppar och deras legeringar. Det rekommenderas att använda ren nickel eller en nickelbaserad legering som innehåller koppar för att avsätta övergångsskiktet på grund av den starka sprickmotståndet hos nickelbaserade svetsar. Nickelelement kan kraftigt reducera eller eliminera koppar- och kopparlegeringspermeabelt stål, vilket är användbart för att eliminera den permeabla sprickan i den värmepåverkade zonen. I detta experiment, ren koppar 300 mm × 150 mm × 5 mm C11700 kopparplatta och stål A 106 togs som exempel. Efter ytbehandling av övergångsskiktet kunde silikomanganbronstråd 201 och tråd 202 användas som fyllnadsmetallmaterial för att stärka deoxidationen av smältbassängen.

Steg 1. Oxidationsfilmen och oljefläckarna på ytan av koppar- och stålmetallbasmetall städades upp och polerades, och sedan bearbetades kopparsidospåret till en sida av 40 ° och ytråheten Ra var 0.8 m ~ 1.0 m .

Steg 2. Kopparmaterial och stålbasmaterial upphettas i en lådaugn. Uppvärmningstemperaturen var 400 ~ 500 ℃ och hölls i 30 min ~ 45 min.

Steg 3. Kopparplattan och basmaterialet av kolstålplatta fylls med röd koppartråd S201 med tungsten argonbågsvetsning (TIG) och fixeras med punktsvetsning. Därefter kopplas kopparplattan genom smältning och hårdlödning, och bågen flyttas till basmaterialet på kopparsidan (bågavvikelsen är 10 ° ~ 25 °). Parametrar: ström 140A ~ 160A, spänning 8V ~ 10V, skyddsgas He ~ Ar blandad gas, gasflödeshastighet 15L / min; Volymförhållandet mellan He och Ar i blandningen av He ~ Ar är 8: 2.

Steg 4. Rengör de svetsade lederna med en trådborste tills den har en metallisk glans och svetsningen är klar.

Denna svetsmetod av koppar och stål antar He ~ Ar högenergiskyddande gas för att koncentrera linjenergin, vilket kan förkorta uppehållstiden för hög temperatur i smältbassängen och förhindra överdriven smältning av underlaget för att göra koppar och stål helt blandat , sprida och öka kopparinnehållet vid gränssnittet, vilket resulterar i kontinuerlig infiltrering av stålsidan och bildandet av lågsmältande eutektiska värmesprickor.

Samtidigt kan He ~ Ar-blandningen av högenergiskyddande gas också hämma kombinationen av syre och koppar, och därmed hämma bildningen av oxidpartiklar vid koppargränssnittet och förhindra bildande av sprickor. I svetsprocessen lutar bågen dessutom kopparsidan för att säkerställa att stålsidan inte smälts, och smält- och hårdlödningsförbandet bildas för att undvika överdriven penetrering av smält koppar i stålsidan och bildandet av penetrationssprickan för att minska den högtempererade verkningstiden i den värmepåverkade zonen och förbättra den svetsade fogens plasticitet och seghet.

Den ljusa glödgningsprocessen av kopparlegering band och tråd

De vanliga värmebehandlingsmetoderna för kopparlegering är homogen glödgning, spänningsfri glödgning, omkristallisationsglödgning, fast lösning och åldringsbehandling. För att förhindra oxidation under bearbetning, spara kostnaderna för betning och erhålla en ljus yta, är det tillåtet att glödgöra kopparlegeringsremsa, tråd och spolrör i en skyddande atmosfär eller vakuumugn, dvs ljusglödgning.

En stor mängd O2, CO2 och H2O i luften kommer att oxidera ytan på kopparlegeringen, som måste betas innan vidare bearbetning. Uppvärmning i en skyddande atmosfär kan minska syrehalten i ugnen och avsevärt förbättra ytkvaliteten på den glödgade kopparlegeringen. Ljus glödgningsprocess behöver inte betningsutrustning, ingen miljöförorening, kommer inte att skada personalens hälsa, minska metallförlusten och spara kostnader och förlänga livslängden för kopparlegering, tråd och spole kraftigt.

Skyddsgas

Vanliga skyddsgaser är O4, CO2, CO, HXNUMX, HXNUMX och NXNUMX. Bland dem kan NXNUMX betraktas som en inert gas i värmebehandlingstemperaturen och deltar inte i kemiska reaktioner, medan OXNUMX, COXNUMX och HXNUMX oxiderar gaser och CO och HXNUMX reducerar gaser. huvudkomponenterna för ytoxidering av koppar i reaktionen är OXNUMX och HXNUMX. Syre reagerar med koppar och zink för att bilda metalloxider. Ekvationen är XNUMXCu + O₂ ==== XNUMXCu₂O.

Mycket små mängder syre i den skyddande atmosfären räcker för att oxidera koppar och zink. Syrehalten i ugnen måste vara mindre än 1 ppm för den ljusa behandlingen av kopparlegering, annars oxiderar legeringsytan. Eftersom vattenånga kan oxidera kopparlegeringar som innehåller zink, aluminium, bly, tenn, beryllium och så vid uppvärmning, och ju lägre temperaturen är, desto tydligare är oxidationen. Därför måste atmosfären i ugnen hållas under -60 ℃.

Den huvudsakliga skyddsatmosfären som används vid värmebehandling av kopparlegering är: kväve med hög renhet, rening av exoterm atmosfär, kväve, ammoniaknedbrytningsgas; Rent väte och så vidare. Bland dem har själva kvävet med hög renhet ingen reduktionsförmåga, den reducerande atmosfären i reningsexoterm atmosfär och den kvävebaserade atmosfären har mindre CO och H2, och reduktionspotentialen är låg, så de är inte lämpliga för den ljusa behandlingen av kopparlegering. För närvarande är den skyddande atmosfären huvudsakligen ammoniaknedbrytningsgas och ren H2. 75% av ammoniaknedbrytningsgas är H2, och de återstående 25% är N2. Detta beror på att H2 har en bra reduktion och utmärkt värmeöverföringsprestanda än kväve, höghastighetstemperaturskonsistens och snabb kylning ökar också produktiviteten på motsvarande sätt; Med ändringen av värmeöverföringseffekten minskar temperaturskillnaden i laddningen och fenomenet vidhäftning minskar. Väthetsdensiteten är mycket låg, vilket kraftigt kan minska energiförbrukningen per enhet och motståndet för varmluftscirkulation, och minska bruset från ugnsplattformens starka cirkulationsmotor och hålla den under 85dBA.

Smörjmedel

Smörjmedel spelar också en viktig roll för att uppnå en god ljus glödgningseffekt. Först måste den helt avdunsta utan att ta bort syre från processen med obefläckad uppvärmning, annars kommer syret att reagera med väte i skyddsgasen för att bilda ånga, vilket minskar reduktionspotentialen. För det andra används mineralolja och emulsion som smörjmedel vid kallvalsning av kopparband. Egenskaperna hos emulsionen är god kyleffekt, kan erhålla ett stort antal spårtryck och möjliggöra höghastighetsvalsning, förbättra produktiviteten, men emulsionen har defekterna av föroreningar och är lätt att eroderas, så emulsionsvalsremsan måste annulleras på kort tid, annars kommer den att vara korroderad. För närvarande har mineralolja med låg viskositet varit känd som det huvudsakliga smörjmedlet på grund av mindre föroreningar och flyktiga efter uppvärmning, vilket kan uppnå en god ljus glödgningseffekt.

Ljus glödgningsutrustning

Den ljusa glödgningsbehandlingsutrustningen av kopparlegeringsremsa, tråd och spole är huvudsakligen glödgningsugn. Processen är inte bara att få en slät yta och lämpliga mekaniska egenskaper och utan limfenomen som har högre krav på prestanda och struktur för glödningsutrustning.

  • Bra ugnstemperatur enhetlighet

Glödningsutrustningen måste ha mycket god ugntemperaturens enhetlighet så att glödgningstemperaturen för kopparlegering kontrolleras noggrant. Hooded glödgningsugn har stark konvektionscirkulationssystem, effektiv cirkulationsfläkt, stor luftvolym, högt vindtryck, snabb vindhastighet, utmärkt värmeväxlingseffekt, ugns temperaturens enhetlighet är mindre än ± 5 ℃, så att all ugnsladdning kan bli enhetlig mekaniskt värde och processvärde. Samtidigt förkortas glödgningstiden och produktiviteten förbättras.

  • Bra tätning

Arbetsbelastningsutrymmet är en metallhölje. Med hjälp av en vattenkyld gummitätning mellan eldflänsen och den inre täckflänsen, uppnår den cirkulerande fläktanordningen ett absolut vakuumtätningsutrymme. Det finns ingen mekanisk tätning vid fläktaxeln och det finns ingen möjlighet till läckage. Därför kan daggpunkten för den skyddande atmosfären hållas vid -60 ° C under hela glödgningsprocessen, vilket gör det möjligt för den ljusa glödgade kopparlegeringen.

Först och främst bör vakuumet pumpas och sedan ska kvävet skickas till rening så att atmosfären i arbetsutrymmet blir så rent som möjligt, det vill säga att det innehåller så lågt syre som möjligt. Testa arbetsytans täthet för att hitta läckapunkten så att det inte finns någon chans att blanda luft och väte. Denna vakuumprocess är avgörande för kopparlegeringstrådar och -rör. Vid glödgningsprocessen rengörs hela uppvärmningssteget av en skyddande atmosfär istället för ett vakuum. Eftersom den skyddande atmosfären kan ta bort det förångande smörjmedlet mer effektivt än ett vakuum för att säkerställa att det glödgade arbetsstycket är ljust och rent.

  • Unikt kylsystem med kombinationer

I allmänhet är varje uppsättning av ugn av huvtyp utrustad med två härdar, en värmhuva och en kylhuv. För optimal fördel måste ugnens kylningstid vara kortare än uppvärmningstiden för att möjliggöra tillräcklig tid för vakuumförskjutning vid slutet av kylning, lossning, lastning och glödgning i nästa cykel.

Utrustad med hög effektiv stark konvektionscirkulationsfläkt ökas konvektionens värmeöverföringshastighet kraftigt, och ugnens tid förkortas kraftigt under glödgningsprocessen för uppvärmning, värmebehållning och kylning. Dessutom har det kombinerade luft / vatten-kylsystemet, inte bara i början av kylning, kylhuvblåsarsugningsluft sprayat på ytan av innerhuven, kylt den inre huven till under 200 ℃, och sedan vattensprutanordningen började arbeta, sprutade vatten på innerhuven tills slutet av kylningen. Det förlänger inte bara livslängden på innerhöljet utan förkortar också kyltiden kraftigt.

Vad används berylliumkoppar till?

I förra artikeln diskuterade vi frågan ”Vad är Beryllium Copper”, liksom vi vet, Beryllium Copper är också känt som beryllium bronze, är en typ av utfällt härdad kopparlegering med beryllium som huvudlegeringselement. Dess densitet är 8.3 g / cm³, 0.2 ~ 2.75% beryllium vilket gör att dess styrka är dubbelt så stor som för andra kopparlegeringar. Beryllium kopparlegering är en nästan perfekt legering med liknande hållfasthetsgräns, elastisk gräns, strömgräns och trötthetsgräns som specialstål i mekaniska, fysiska, kemiska och mekaniska egenskaper och korrosionsbeständighet. Samtidigt har den hög värmeledningsförmåga, elektrisk konduktivitet, hårdhet, nötningsbeständighet, temperaturstabilitet och krypmotstånd. Det har också fördelarna med god gjutprestanda, icke-magnetisk och ingen gnista under anslag.

Det finns olika former av klassificering för Beryllium kopparlegering. Den kan delas upp i deformerbar beryllium kopparlegering och gjuten beryllium kopparlegering beroende på den slutliga formens bearbetningsform. Det kan också delas upp i beryllium kopparlegering med hög hållfasthet och hög elasticitet (C17000, C17200, C17300) och koppar-berylliumlegering med hög konduktivitet (C17500, C17510) beroende på berylliuminnehållet och dess egenskaper. Beryllium koppar ger en god bearbetningsprestanda, hårdhet efter åldrande behandling med fast lösning kan nå HRC38 ~ 43, ett brett spektrum av användningar och mer än 70% konsumtion av beryllium i världen används för produktion av beryllium koppar. Det används främst inom mögelindustri, bilindustri, kärnkraftsindustri, datorindustri, elektronisk industri, temperaturregulator, mobiltelefonbatteri, dator, bildelar, mikromotor, borstnål, avancerad lager, kontaktdelar, redskap, stans, alla slag av en icke-gnistbrytare, alla typer av svetselektroder och precisionsgjutform:

LegeringDelartillämpningar
Beryllium koppar med hög hållfasthetPålitlig kontaktTelekommunikation, medicinsk, dator, militär, luftfart, dator, kontakt
Hållbar switchBilar, hushållsapparater, telekommunikation
Sensor med hög känslighetBälg, vass
Mycket elastisk nodBatterikontakter, trådlösa apparater, elektromagnetisk skärmning
Fjäder med hög styrkaFästklämma, tryckring, packning
Berylliumkoppar med hög konduktivitetHögtemperaturkontakterfordons-, el-, kraftfördelning, säkringsändar
Högström reläBil, elapparat, elmotor
Gjutning av Beryllium kopparverktygSäkerhets- och explosionssäkra verktyg
FormarBarnleksaker, plastformar, gjutformar, gjutformar
enheterUbåten kabelrepeater, olja och gas
Komponenter med hög temperaturSvetselektrod, rullande svetsning, generatoraxel, stålframställningskristallisator

Bilaga tabell: 1. De vanliga standarderna för Beryllium Copper

ASTM B194Koppar berylliumplatta, ark, remsa och valsad stång
ASTM B196Koppar beryllium stänger och stavar
ASTM B197Koppar berylliumtråd
ASTM B643Koppar beryllium sömlösa rör
ASTM B441Koppar - kobolt - beryllium och koppar-nickel - berylliumstång / stång
ASTM B534Koppar-kobolt-beryllium- och koppar-nickel-berylliumplattor, ark, remsor och valsade stänger

2. Det vanliga materialet för Beryllium Copper

BetygBeNi + CoCo + Ni + FePbCu
C170001.60 ~ 1.79≥ 0.2≤ 0.6-Bal
C172001.80 ~ 2.00≥ 0.2≤ 0.6-Bal
C173001.80 ~ 2.00≥ 0.2≤ 0.60.2 ~ 0.6Bal

Karbid VS HSS borr

En borrbit är ett skärverktyg med cirkulärt tvärsnitt som skapar hål i legeringsmaterial. De vanligtvis använda borrbitarna innefattar huvudsakligen spiralborr, platt bit, mittborr, djup hålborr och bussbit. Borrborrar med borrning och försänkning får inte användas för att borra hål i massivt material, men de betraktas traditionellt som borrar. Högkvalitativa borrbitar är vanligtvis tillverkade av hårdmetall och höghastighetsverktygsstål medan de förstnämnda kan skära två till tre gånger snabbare än den senare.

Karbidborrkroppen är gjord av volframkarbidpulver som matris och koboltpulver genom pressning och sintring som dess bindemedel. Den innehåller vanligtvis 94% volframkarbid, 6% kobolt och 1% andra metaller, även känd som volframstål. Volframkarbid, koboltkarbid, niobkarbid, titankarbid och tantalkarbid är de vanliga komponenterna i volframstål. Kornstorleken hos karbidkomponenten (eller fasen) är vanligtvis mellan 0.2 och 10 mikron och bindningsmetallen är i allmänhet järngruppsmetall, vanligtvis används kobolt, nickel, så det finns volframkoboltlegering, volframnicklegering och volframtitankoboltlegering. Sintringsgjutning av volframstålmaterial är att pressa pulvret i ett ämne och sedan in i sintringsugnsvärme till en viss temperatur (sintringstemperatur), och hålla en viss tid (isoleringstid) och sedan kyla för att få önskad prestanda för volfram stål.

Hårdheten och styrkan hos hårdmetallborr är inte bara relaterad till innehållet av volframkarbid och kobolt, utan också till pulverpartiklarna. Den genomsnittliga kornstorleken för volframkarbidfasen är mindre än 1 mikron. Denna borr har inte bara hög hårdhet utan också utmärkt tryck- och böjhållfasthet. Karbidbiten kan delas upp i hårdmetallbit, hårdmetallindikerbar bit, svetsad hårdmetallbit och hårdmetallkronbit enligt materialet hur den är gjord. Vissa bitar är tillverkade helt av hårdmetalllegering, medan andra har en svetsad skaft, det vill säga en borrskaft av rostfritt stål och varje bit är lämplig för specifik bearbetning.

Höghastighetsstål (HSS) är ett verktygsstål med hög kolhalt som innehåller massor av volfram och kobolt och är rikt på molybden, volfram och vanadin. HSS-bit är en typ av legeringsbitar tillverkade av HSS och erbjuder kombinerande egenskaper som utmärkt hög hårdhet, slitstyrka, god hållfasthet och seghet, värmebeständighet och korrosionsbeständighet. Dessa egenskaper är möjliga att uppnå på grund av en speciell mikrostruktur, sammansatt av en matris runt 65 HRC även vid hög temperatur vid höghastighetsskärning.

HSS-borr används huvudsakligen för att tillverka komplexa tunna blad och slagfast metallskärverktyg, men kan också tillverka lager med hög temperatur och kall extruderingsmunstycke, såsom vridverktyg, borrbit, spis, maskinsågblad och formar med hög efterfrågan. Men den har också dålig seghet, spröda stora brister, för att förbättra hårdheten och slitstyrkan hos borrkronan, kan vara ett kemiskt ångavlagringsskikt på 5 ~ 7 mikron på höghastighetsstål hårt titankarbid (TiC) eller titannitrid (TiN), eller injicera implantation av titan, kväve och koljon till ett visst djup, matrisen eller ovanpå skruvborrningen med fysisk metod för att generera ett filmskikt. Idag här ska vi visa dig hur du väljer en HSS-borrkvalitet av hög kvalitet. För det första, hur bedömer man borrkronan utifrån ytfärgen?

Polerade HSS-bitar av hög kvalitet är ofta vita, och naturligtvis är valsade bitar också vita för att vara finmalda. Generellt sett är nitreringsbiten svart, vilket är en kemisk metod för att öka hårdheten hos verktyget genom att placera det färdiga verktyget i en blandning av ammoniak och vattenånga och hålla det i 540 ~ 560 ° C. Brunbiten är i allmänhet koboltbit. Koboltbiten, ursprungligen vit, blev en solbrun efter slipning och finfördelning. Guldet M42 (Co5%) Ti-pläterad bit har en hårdhet på HRC78, högre än den för koboltbärande bitar (HRC54). Färg är inte den enda faktorn som bedömer borrens kvalitet, så hur väljer man borr? Generellt sett är de vita i allmänhet helt polerade HHSB-borrar, de guldade är titannitridpläterade och de svarta är antingen nitridlegeringsstål eller kolverktygsstål.

Vad är kovarlegering?

KOVAR-legering är en järn-nickel-koboltlegering med en densitet på 8.36 g / cm3 och en linjär expansionskoefficient mellan 20 och 500 ℃ lika med glas och keramik. De flesta metaller kan inte tätas med glas eftersom deras värmeutvidgningshastighet skiljer sig från glaset och lederna kan riskera att brytas när de kyls. Den icke-linjära värmeutvidgningskurvan för KOVAR-legering kan vanligtvis matchas med glas. Den kombineras med glas genom det mellanliggande oxidskiktet av nickeloxid och koboltoxid, och bindningsstyrkan beror på tjockleken på oxidskiktet. Minskningen av kobolt gör andelen järnoxid lägre och oxidskiktet lättare att smälta och upplösas i det smälta glaset, vilket gör att fogen tål ett brett temperaturintervall.

KOVAR-legeringen ger en tät mekanisk anslutning mellan hårt glas (t.ex. borosilikatglas) och keramik inom ett visst temperaturområde. Att bedöma utifrån gränssnittsfärgen, grå, gråblå eller gråbrun betyder en bra tätning, och svart indikerar att legeringen har varit överoxiderad och svag limning. Kovar-legering är lämplig för tätningar av glas / keramikmetall i vetenskaplig utrustning såsom vakuumrör (ventiler), mikrovågsrör, röntgen- och mikrovågsrör, transistorer, integrerade diodkretsar etc.

Kommersiella varumärken för Invar-legering

amerikanSnickareKovar® / Rodar®
SpecialmetallerNilo® K
FrenchAperam Alloys Imphy

(Imphy Alloys)

Dilver P1®
GermanVDM MetallerPernifer® 2918
JapanNIPPON YAKINNAS 29CO

Standarder för Invar-legering

amerikanGermanKina
ASTM F15 K94610DIN 17745 Ni-Co 29 18

1.3981

YB / T 5231 4J29

Perm invarlegeringskomposition

MaterialFeNiCoCSiMnPSCrCu
1.3981Vila29.017.0≤ 0.04≤ 0.2≤ 0.5//≤ 0.2≤ 0.2
K94610Vila28.0 ~ 30.016.0 ~ 18.0≤ 0.05≤ 0.3≤ 0.5////
4J29Vila28.5 ~ 29.516.8 ~ 17.8≤ 0.03≤ 0.3≤ 0.5≤ 0.02≤ 0.02≤ 0.2≤ 0.2

Typisk linjär utvidgningskoefficient (4J29)

TemperaturGenomsnittlig koefficient för linjär expansion , 10-6 / ℃
20 ℃ ~ 200 ℃5.9
20 ℃ ~ 300 ℃5.3
20 ℃ ~ 400 ℃5.1
20 ℃ ~ 450 ℃5.3
20 ℃ ~ 500 ℃6.2
20 ℃ ~ 600 ℃7.8
20 ℃ ~ 700 ℃9.2
20 ℃ ~ 800 ℃10.2

Mer information om speciella legeringar, kontakta LALLOY idag!

Vad är invarlegering?

INVAR-legering, förkortningen Invariabilitet, sammansatt av 64% Fe, 36% Ni och lite andra element som S, P och C, har en mycket låg linjär expansionskoefficient under 100 ℃, även känd som låg expansionsstål, det är först av den franska fysikern CEGuialmeI år 1896. NVAR-varumärket innehöll ursprungligen av det franska elfinlegeringsföretaget och överensstämde med AFNOR NF A54, DIN 17745, ASTM F1684 och ASTM B753.

De flesta metaller expanderar i volym när de värms upp och sammandras när de kyls, men för invarlegering, på grund av dess ferromagnetism och invareffekten över ett visst temperaturområde, har en extremt låg expansionskoefficient, ibland till och med noll eller negativ. Invar-legering är oumbärlig för tillverkning av precisionsinstrument på grund av fördelarna med låg expansion, har använts allmänt inom elektronikindustrin och precisionsinstrumentindustrin och andra områden där det krävs specialstorlek som dubbla metallmaterial, magnetiska material, såsom mätinstrument med en fixtur , astronomiska teleskopkomponenter, optiska instrument, vätska, gaslagringsbehållare, antenndelar, FPD-skärmningsram, högprecisionstryck med ramverket, såsom lasergyroskop.

Kommersiella varumärken för Invar-legering

FrenchAperam Alloys Imphy (Imphy Alloys)Invar®
amerikanSNICKAREInvar 36®-legering
ATIATI 36 ™
SpecialmetallerNILO-legering 36
GermanVDM MetallerPernifer® 36
VACVACODIL 36
JapanNIPPON YAKINNAS 36
ItalienValbruna AGSG5

Standarder för Invar-legering

LandFrenchGermanamerikanKina
StandarderAFNOR NF A54-301, Fe-Ni36DIN 17745 Ni36-1.3912ASTM F1684 UNS K93603ASTM B753 T-36YB / T 5241 4J36

Perm invarlegeringskomposition

BetygFeNiCSiMnP, maxS, maxCrCo
1.3912R35.0 ~ 37.0≤ 0.05≤ 0.3≤ 0.5////
K93603R36.0≤ 0.05≤ 0.4≤ 0.60.015b0.015b≤ 0.25≤ 0.5
T-36R36.0≤ 0.15≤ 0.4≤ 0.60.0250.025≤ 0.25≤ 0.5
4J36R35.0 ~ 37.0≤ 0.05≤ 0.30.2 ~ 0.60.02≤ 0.02//

Fysikalisk egenskap

Densitet, g / cm3: 8.12

Hårdhet, HV: 140

Draghållfasthet, MPa: 500

Förlängning,%: 30 ~ 45%

Elasticitetsmodul, MPa: 134000

Koppningstestvärde, mm: 9.8

Värmeledningsförmåga, W · (m · K) -1: 0.109 ~ 0.134

Magnetokonduktivitet, mH · m-1: 2.04

Invar-legeringskoefficient för linjär expansion(4J36)

Förhållandet mellan metallens längd vid 0 ° C och dess längd vid 1 ° C för varje temperaturändring kallas den linjära expansionskoefficienten:

TemperaturDen genomsnittliga linjära expansionskoefficienten, , 10-6 / ℃
20 ℃ ~ 50 ℃0.6
20 ℃ ~ 100 ℃0.8
20 ℃ ~ 200 ℃2.0
20 ℃ ~ 300 ℃5.1
20 ℃ ~ 400 ℃8.0
20 ℃ ~ 500 ℃10.0

Mer information om speciella legeringar, kontakta LALLOY idag!