Arkivera för kategori: Företagsnyheter

1. Vad är martensitiskt rostfritt stål och duplex rostfritt stål?

Mikrostrukturen är martensitisk vid rumstemperatur och dess mekaniska egenskaper kan justeras genom värmebehandling. I lekmannaspråk är det en typ av härdbart rostfritt stål. Stålkvaliteterna som hör till martensitiskt rostfritt stål inkluderar 1Cr13, 2Cr13, 3Cr13, 4Cr13, 3Cr13Mo, 1Cr17Ni2, 2Cr13Ni2, 9Cr18, 9Cr18MoV, etc.

2. Vanligt använda svetsmetoder

Svetsning Martensitiskt rostfritt stål kan svetsas med olika bågsvetsningsmetoder. För närvarande är elektrodbågsvetsning fortfarande huvudmetoden, men användningen av koldioxidgasskyddad svetsning eller argon- och koldioxidblandad gasskärmad svetsning kan kraftigt minska vätehalten i svetsen och därigenom minska svetsens känslighet för kall sprickbildning.

3. Vanliga svetsmaterial

(1) Cr13 martensitiska rostfria elektroder och trådar

Vanligtvis, när svetsen har höga hållfasthetskrav, kan användningen av en Cr13 martensitisk rostfri stålelektrod och tråd göra att den kemiska sammansättningen av svetsmetallen liknar basmetallens, men svetsen har en större tendens att kallspricka.

Försiktighetsåtgärder:

a. Förvärmning före svetsning krävs, och förvärmningstemperaturen bör inte överstiga 450°C för att förhindra sprödhet vid 475°C. Efter svetsning utförs värmebehandling. Värmebehandlingen efter svetsningen är att kyla till 150-200 ° C, hålla den varm i 2 timmar så att alla delar av austeniten omvandlas till martensit, och sedan omedelbart utföra högtemperaturhärdning, uppvärmning till 730-790 ° C , och sedan hålltiden är varje 1 mm plåttjocklek är 10 min, men inte mindre än 2 timmar, och slutligen luftkyld.

b. För att förhindra sprickor bör innehållet av S och P i elektroder och ledningar vara mindre än 0.015 %, och innehållet av Si bör inte vara större än 0.3 %. Ökningen av Si-halten främjar bildningen av grov primär ferrit, vilket resulterar i en minskning av fogens plasticitet. Kolhalten bör generellt vara lägre än basmetallens, vilket kan minska härdbarheten.

(2) Cr-Ni austenitiska rostfria elektroder och trådar

Svetsmetallen av Cr-Ni austenitisk ståltyp har god plasticitet, vilket kan lindra spänningen som genereras vid martensitisk transformation i den värmepåverkade zonen. Dessutom har Cr-Ni austenitiska rostfria svetsar en hög löslighet för väte, vilket kan minska diffusionen av väte från svetsmetallen till den värmepåverkade zonen och effektivt förhindra kalla sprickor, så förvärmning behövs inte. Svetsstyrkan är dock låg och kan inte förbättras genom värmebehandling efter svetsning.

4. Vanliga svetsproblem

(1) svetsning kall spricka

På grund av det höga krominnehållet i martensitiskt rostfritt stål förbättras dess härdbarhet avsevärt. Oavsett det ursprungliga tillståndet före svetsning kommer svetsning alltid att ge en martensitstruktur i området nära sömmen. När härdningstendensen ökar är fogen också känsligare för kallsprickning, speciellt i närvaro av väte, och martensitiskt rostfritt stål kommer också att ge farligare väte-inducerad fördröjd sprickbildning.

mäta:

1) Nedkylningshastigheten kan bromsas genom att använda en svetsström med stor linjeenergi och stor svetsström;

2) För olika ståltyper är temperaturen mellan skikten olika, i allmänhet inte lägre än förvärmningstemperaturen;

3) Kyl långsamt till 150-200°C efter svetsning och utför eftersvetsvärmebehandling för att eliminera restspänningar vid svetsning, avlägsna diffust väte i fogen och förbättra fogens struktur och prestanda.

(2) Försprödning av den värmepåverkade zonen

Martensitiskt rostfritt stål, speciellt martensitiskt rostfritt stål med högre ferritbildande element, har en större tendens till korntillväxt. När kylningshastigheten är liten, produceras lätt grov ferrit och karbider i den svetsvärmepåverkade zonen; när kylningshastigheten är hög kommer den värmepåverkade zonen att hårdna och bilda grov martensit. Dessa grova strukturer minskar plasticiteten och segheten i den svetsade värmepåverkade zonen av martensitiskt rostfritt stål och orsakar sprödhet.

mäta:

1) Kontrollera en rimlig kylhastighet;

2) Välj förvärmningstemperatur rimligt, och förvärmningstemperaturen bör inte överstiga 450°C, annars kan fogarna bli spröda vid 475°C om de utsätts för höga temperaturer under lång tid;

3) Rimligt urval av svetsmaterial för att justera sammansättningen av svetsen för att undvika generering av grov ferrit i svetsen så mycket som möjligt.

5. Svetsprocess

1) Förvärmning före svetsning

Förvärmning före svetsning är den främsta tekniska åtgärden för att förhindra kalla sprickor. När massandelen C är 0.1%~0.2% är förvärmningstemperaturen 200~260°C, och den kan förvärmas till 400~450°C för svetsar med hög styvhet.

2) Kylning efter svetsning

Efter svetsning bör svetsen inte härdas direkt från svetstemperaturen, eftersom austeniten kanske inte omvandlas helt under svetsprocessen. Om temperaturen höjs och härdas omedelbart efter svetsningen kommer karbider att fällas ut längs austenitkorngränsen och austenit Omvandling till perlit ger en grovkornig struktur som avsevärt minskar segheten. Därför bör svetsen kylas innan härdning, så att austeniten i den svets- och värmepåverkade zonen i princip bryts ned. För svetsar med låg styvhet kan den kylas till rumstemperatur och sedan härdas; för svetsningar med stor tjocklek krävs en mer komplicerad process; efter svetsning, kyl till 100-150°C, håll varmt i 0.5-1 timme och värm sedan till anlöpningstemperatur.

3) Värmebehandling efter svetsning

Syftet är att minska hårdheten i svetsen och värmepåverkad zon, förbättra plasticiteten och segheten och samtidigt minska svetspåkänningen. Värmebehandling efter svets är uppdelad i anlöpning och fullständig glödgning. Tempereringstemperaturen är 650-750°C, håll i 1 timme och luftkyla; om svetsen behöver bearbetas efter svetsning, för att få lägsta hårdhet, kan fullständig glödgning användas. Glödgningstemperaturen är 830-880°C, och värmekonserveringen är 2 timmar. Luftkyla sedan.

4) Val av svetsstav

Elektroder för svetsning av martensitiskt rostfritt stål delas in i två kategorier: elektroder av krom rostfritt stål och austenitiska rostfria kromnickelelektroder. Vanligt använda elektroder av krom rostfritt stål är E1-13-16 (G202) och E1-13-15 (G207); vanliga elektroder i austenitisk rostfritt stål av krom-nickel är E0-19-10-16 (A102), E0-19-10-15 (A107), E0-18-12Mo2-16 (A202), E0-18-12Mo2-15 (A207), etc.

Svetsning av duplex rostfritt stål

1. Svetsbarhet av duplext rostfritt stål

Svetsbarheten av duplex rostfritt stål kombinerar fördelarna med austenitiskt stål och ferritiskt stål och minskar deras respektive brister.

(1) Känsligheten för heta sprickor är mycket mindre än för austenitiskt stål;

(2) Känsligheten för kalla sprickor är mycket mindre än för allmänt låglegerat höghållfast stål;

(3) Efter att den värmepåverkade zonen har kylts kvarhålls alltid mer ferrit, vilket ökar korrosionsbenägenheten och känsligheten för väte-inducerad sprickbildning (sprödhet);

(4) Duplex svetsade fogar i rostfritt stål kan utlösa δ-fasförsprödning. δ-fasen är en intermetallisk förening av Cr och Fe. Dess formningstemperatur sträcker sig från 600 till 1000 ° C. Olika ståltyper har olika temperaturer för att bilda δ-fasen;

(5) Duplext rostfritt stål innehåller 50 % ferrit, som också har sprödhet vid 475°C, men är inte lika känsligt som ferritiskt rostfritt stål;

2. Val av svetsmetod

TIG-svetsning är förstahandsvalet för duplex stålsvetsning, följt av elektrodbågsvetsning. När nedsänkt bågsvetsning används, bör värmetillförsel och mellanskiktstemperatur kontrolleras strikt, och stora utspädningshastigheter bör undvikas.

Lägga märke till:

Vid användning av TIG-svetsning är det lämpligt att tillsätta 1-2 % kväve till skyddsgasen (om N överstiger 2 % kommer det att öka tendensen till porer och bågen är instabil), så att svetsmetallen absorberar kväve (för att förhindra svetsens yta från diffunderande förlust av kväve), vilket bidrar till att stabilisera austenitfasen i svetsfogen.

3. Val av tillsatsmaterial för svetsning

Svetstillsatsmaterial med högre austenitbildande element (Ni, N, etc.) väljs för att främja omvandlingen av ferrit till austenit i svetsen.

2205 stål använder mestadels 22.8.3L svetsstång eller tråd, och 2507 stål använder mestadels 25.10.4L svetstråd eller 25.10.4R svetsstång.

4. Svetspunkter

(1) Kontroll av svetsvärmeprocessen Svetsvärmeenergi, mellanskiktstemperatur, förvärmning och materialtjocklek kommer alla att påverka nedkylningshastigheten under svetsning och därigenom påverka strukturen och prestanda hos svetsen och den värmepåverkade zonen. För att erhålla bästa svetsmetallegenskaper rekommenderas att den maximala interpasstemperaturen kontrolleras till 100°C. När värmebehandling krävs efter svetsning är det möjligt att interpasstemperaturen inte begränsas.

(2) Värmebehandling efter svets Det är bäst att inte göra det värmebehandla duplext rostfritt stål efter svetsning. När värmebehandling krävs efter svetsning är värmebehandlingsmetoden vattenhärdning. Under värmebehandling bör uppvärmningen vara så snabb som möjligt och hålltiden vid värmebehandlingstemperaturen är 5 till 30 minuter, vilket bör vara tillräckligt för att återställa fasbalansen. Metalloxidation är mycket allvarlig under värmebehandling och skydd mot inertgas bör övervägas.

Endast två nya solpaneler ska installeras efter en lyckad rymdpromenad.

Den internationella rymdstationen (ISS) har en fjärde ny solpanel tack vare två NASA-astronauters arbete på en sju timmar lång rymdpromenad.

Frank Rubio och Josh Cassada, båda flygingenjörer på rymdstationens Expedition 68-besättning, vågade sig återigen utanför det kretsande komplexet på torsdagen (22 december) för att installera en ny ISS Roll-Out Solar Array (iROSA) för att utöka stationens strömförsörjning . Rymdpromenaden var nästan en upprepning av den extravehikulära aktiviteten (EVA) som Rubio och Cassada utförde för nästan tre veckor sedan, men den här gången fokuserade de enbart på en kraftkanal som ligger på stationens babords fackverk.

De två astronauterna bytte också roller, med Rubio som den ledande rymdvandraren (EV-1) för torsdagens utflykt. Rubio och Cassada började rymdpromenaden klockan 8:19 EST (1319 GMT), lämnade US Quest-luftslussen och började snabbt arbeta med sina första tilldelade uppgifter. När Cassada satte upp ett fotstöd i änden av stationens Canadarm2-robotarm, konfigurerade Rubio kablarna som de senare skulle ansluta för att knyta ihop den nya arrayen i stationens 4A-strömkanal.

NASA-astronauten Frank Rubio (i förgrunden) övergår längs rymdstationen när NASA-kollegan och Expedition 68-besättningsmedlemmen Josh Cassada flyttar en International Space Station (ISS) Roll-Out Solar Array (iROSA) på änden av Canadarm2 robotarm under en rymdpromenad torsdagen den 22 december 2022. (Bildkredit: NASA TV)

De två astronauterna arbetade sedan tillsammans för att befria iROSA från plattformen på vilken den sjösattes och tillfälligt stuvad på stationen. Liksom arrayen som installerades den 3 december, levererades 4A iROSA i omloppsbana av en SpaceX CRS-26 Dragon lastfarkost, som anlände till ISS den 27 november.

Efter att Rubio frigjort den sista bulten som höll arrayen på plats, tog Cassada, nu placerad i änden av robotarmen, tag i enheten för att bära den till installationsplatsen. Vid kontrollerna av Canadarm2 var NASA-astronaut Nicole Mann, med Koichi Wakata från Japan Aerospace Exploration Agency (JAXA) som samordnade hennes handlingar med Cassada utanför.

"Bara ett huvud, Koichi," sa Cassada på radio under en paus mellan dragen, "den sista stannade lite snabbt på mig. Om du ser att det ökar på nästa, kan du ge mig ett meddelande? Det skulle vara fantastiskt." Även om den är viktlös i mikrogravitationsmiljön i rymden, hade massan av 750-pund (340-kg) fortfarande betydande tröghet när den flyttades.

RELATERADE STORIER:
— De mest minnesvärda rymdvandringarna i historien

— Den internationella rymdstationen: fakta, historia och spårning

— På bilder: Expedition 61:s fantastiska rymdpromenader

Rubio övergick längs fackverket för att möta Cassada på P4-platsen. De två rymdvandrarna vecklade sedan upp iROSA från dess lanseringskonfiguration och säkrade sedan arrayen ovanpå ett monteringsfäste installerat på en tidigare EVA. Med hjälp av ett elverktyg speciellt utformat för astronauter att använda på rymdpromenader, spände Rubio de fyra bultarna på höger och vänster sida av iROSA för att hålla enheten öppen.

Efter att ha väntat på att rymdstationen skulle vara i "förmörkelse" eller när den var i skuggan av jorden, så att de befintliga solpanelsvingarna inte producerade elektricitet, integrerade Rubio och Cassada sedan iROSA i 4A-strömkanalen genom att ansluta kablar kopplar den nya arrayen till stationen.

En ny utrullning av Solar Array (iROSA) för den internationella rymdstationen (ISS) rullar ut sig framför den äldre 4A-solarrayvingen, vilket ökar kraften för det kretsande komplexet. (Bildkredit: NASA TV)

Vid den tidpunkten var det bara att låta iROSA rullas ut. När två bultar släpptes fick den potentiella energin som lagrades av de hoprullade kolkompositbommarna arrayen att rulla ut på egen hand till sin fulla längd på 63 meter utan att motorn behövdes.

"Vi kan äntligen köra den där mikrovågsugnen som vi har velat köra", sa Cassada och skämtade om den extra kraften från den nya arrayen.

Hela processen tog cirka 10 minuter. Cassada drog åt två bultar för att förstyva arrayen och installationen var klar.

ISS Roll-Out Solar Arrays installeras framför, och delvis överlagrade, något degraderade, befintliga solpanelsvingar. När det används tillsammans och när alla sex iROSA är på plats kommer det uppgraderade kraftsystemet att öka rymdstationens elförsörjning med 20 till 30 procent.

Cassada och Rubio avslutade rymdpromenaden genom att städa upp och inventera sina verktyg innan de gick in i luftslussen igen klockan 3:27 EST (2027 GMT), sju timmar och åtta minuter efter att de påbörjade EVA.

Torsdagens utflykt hade planerats till onsdagen men försenades ett dygn eftersom rymdstationen behövde manövreras bort från ett annalkande ryskt raketskräp. Det var den tredje rymdpromenaden för både Rubio och Cassada. De har nu loggat 21 timmar och 24 minuter på att arbeta med utrymmets vakuum.

EVA var den 12:e för året, den fjärde för Expedition 68 och den 257:e sedan 1998 till stöd för montering och underhåll av ISS.

Hur mycket är ett ton 2205 duplex rostfritt stål? Denna fråga är en fråga som uppstår från många människor som inte känner till duplex rostfritt stål. 2205 duplex rostfritt stål är ett rostfritt stål där ferritfasen och austenitfasen existerar samtidigt, och det är också en stålkvalitet som kombinerar utmärkt korrosionsbeständighet, hög hållfasthet och enkel bearbetning och tillverkning.

Eftersom priset på rostfritt stål påverkas av många faktorer, låt oss först titta på hur priset på 2205 rostfritt stål påverkas.

1. Ekonomisk cykel

Järn- och stålindustrin är den nationella ekonomins basindustri. Den nationella ekonomins konjunktursvängningar är en objektiv ekonomisk lag, och järn- och stålindustrin är en av de branscher som är närmast relaterade till konjunkturcykeln. Man kan säga att marknaden för rostfritt stål fluktuerar med makroekonomiska fluktuationer.

2. Råvarukostnad

Priset på rostfria stålprodukter har ett starkt samband med priset på råvaror (främst nickel och krom), och 2205 duplex rostfritt stål priser fluktuera med förändringar i råvarupriserna. Nickel används huvudsakligen vid tillverkning av rostfritt stål, och dess förbrukning drivs främst av produktion av rostfritt stål. Den dramatiska ökningen av produktionen av rostfritt stål har ökat nickelförbrukningen de senaste åren.

3. Marknadens utbud och efterfrågan

Mot bakgrund av en kraftig ökning av produktionen av rostfritt stål i Asien har den nuvarande marknaden för rostfritt stål börjat visa tecken på ett relativt överutbud, vilket har satt press på priserna på rostfritt stål. Med utvecklingen av ekonomin och förbättringen av levnadsstandarden, liksom kraven på stålets utseende och livslängd, kommer tillämpningen av rostfritt stål att bli mer och mer omfattande. På lång sikt kommer efterfrågan på rostfritt stål att stödja priserna på rostfritt stål.

4. Teknologisk innovation

Effekten av teknisk innovation på den internationella marknaden för rostfritt stål inkluderar: för det första kommer vetenskapliga och tekniska framsteg att förbättra produkternas funktion och prestanda i viss utsträckning, bredda användningsområdena för rostfritt stål, stimulera marknadens efterfrågan på rostfria stålprodukter och öka marknadspriser; Effekten kan öka arbetsproduktiviteten, förbättra strukturen för produktionen av rostfritt stål och minska det globala utbudspriset för rostfritt stål; tredje, vetenskapliga och tekniska framsteg kan leda till uppkomsten av nya alternativa material, vilket minskar efterfrågan på rostfritt stål och minskar dess marknadspris, men för närvarande kan det vara helt Nya metallmaterial för att ersätta rostfritt stål har ännu inte dykt upp. Därför är effekten av teknisk innovation på marknaden för rostfritt stål för närvarande svår att bedöma.

5. Ekonomisk politik

Förändringar i nationell makroekonomisk politik, penningpolitik, valutapolitik och import- och exportpolitik, såsom införandet av politik för att främja konsumtionsuppgraderingar, kommer att stimulera efterfrågan på slutprodukter av rostfritt stål, eller så kommer vissa länder att införa handelshinder för vissa rostfria produkter. stålprodukter. Dessa faktorer har också en viss inverkan på priset på rostfritt stål.

Det är inte svårt att av ovanstående se att det finns många faktorer som påverkar tpriset på 2205 duplex rostfritt stål. Generellt sett är priset på 2205 duplexstål inte fast. Linkun Alloy är ett professionellt grossist- och bearbetningsföretag av duplexa stålmaterial. Du kan lämna ett meddelande eller ringa för konsultation Senaste priset på 2205 duplex rostfritt stål.

Många tillverkare av titanstavar vill köpa titanstavar av hög kvalitet när de köper titanstavar, men hur skiljer man kvaliteten på titanstavar? tillverkare av titanstavar lär oss hur man gör titanstavar bra eller dåliga ur många aspekter och vinklar.

1. Utseendet på falska och sämre titanstavar har ofta pockmarks.

Den pockade ytan beror på det allvarliga slitaget av rullspåret, vilket leder till den oregelbundna och ojämna ytan på titanmaterialet. Eftersom tillverkare av förfalskade och sämre titanstavar försöker göra vinst, finns det ofta överskridanden i spårfräsning och valsning.

2. Falska och sämre titanstavar är lätta att repa. Anledningen är att tillverkarna av falska och sämre titanstavar har dålig utrustning, som är benägen för grader och repor på ytan av titanmaterial. Djupa repor minskar styrkan hos titan.

3. De horisontella ribborna på falska och sämre titanstavar är tunna och låga och verkar ofta vara fulla och missnöjda. Anledningen är att för att uppnå en stor negativ tolerans är minskningen av den färdiga produktens första pass för stor, järnformen är för liten och hålformen är inte full.

4. Falska och sämre titanstavar är benägna att vikas.

Vikning är en mängd olika viklinjer som bildas på ytan av titan stavar, och denna defekt löper ofta genom hela produktens längdriktning. Anledningen till vikningen är att de förfalskade och sämre tillverkarna eftersträvar hög effektivitet, och minskningen är för stor, vilket resulterar i öron. Vikning sker under nästa rullningsprocess. Den vikta produkten kommer att spricka efter böjning, och styrkan hos titanmaterialet kommer att minska kraftigt.

5. Falska och sämre titanstavar är benägna att få ärr på ytan.

Det finns två skäl: (1) Råvarorna i falska och sämre titanstavar är ojämna och har många föroreningar. (2) Styrningarna och skydden från tillverkare av falska och sämre material är dåligt utrustade och fäster lätt vid titan. Dessa föroreningar är benägna att bilda ärr efter att ha bitit i rullen.

6. Sprickor är lätta att uppstå på ytan av falska och sämre material. Anledningen är att ämnet är adobe, och adoben har många porer. Under kylningsprocessen lider adoben av termisk stress, sprickor uppstår och det finns sprickor efter rullning.

7. Falska och sämre titanstavar har ingen metallglans och är ljusröda eller liknande till tackjärn. Det finns två skäl till detta. Två, dess tomma är adobe. Rullningstemperaturen för falska och sämre material är inte standardiserad, och deras titantemperatur mäts visuellt, så de kan inte rullas enligt den vanliga austenitregionen, och funktionen hos titanmaterial är naturligtvis okvalificerad.

8. Tvärsnittet av falska och underlägsna titanstavar är elliptisk. Anledningen är att för att spara material är reduktionsmängden för de första två passagen av den färdiga rullen för stor. Specifikation.

Ovanstående är allt innehåll som delas av tillverkare av titanstavar, jag hoppas att du kan gilla det, välkomna din konsultation!